Máquinas De Indução

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Máquinas de Indução - Características Operacionais 1. Introdução As máquinas de corrente alternada, em particular as máquinas de indução foram inventadas no século XIX por Nikola Tesla em torno do ano 1880. O seu desenvolvimento foi financiado originalmente por George Westinghouse (U.S.A.). A evolução foi bastante rápida e logo as máquinas de indução se tornaram o principal tipo de conversor eletromecânico e favoreceu enormemente a proliferação dos sistemas de corrente alternada. Essa posição de liderança das máquinas de indução nos mais diversos setores de atividade, particularmente na indústria é mantida ainda hoje e deverá perdurar por bastante tempo. As máquinas de indução são robustas construtivamente, apresentam elevado rendimento e custo inicial baixo. Sua vida útil é projetada para período em torno de 20 anos, mas se for utilizada dentro das especificações de projeto podem durar muito mais tempo. As máquinas de indução possuem enrolamentos estatóricos distribuídos e localizados em ranhuras ao longo do perímetro do entreferro de forma que a força magnetomotriz de cada enrolamento é senoidalmente distribuída e se manifesta principalmente no entreferro. A combinação das forças magnetomotrizes das diferentes fases é tal que produz uma fmm resultante, também senoidalmente distribuída, de amplitude constante e que gira com velocidade constante em relação à superfície do estator. A velocidade de rotação das fmms e de todas as quantidades espacialmente distribuidas giram à velocidade síncrona, que é definida pelo número de pólos do estator e a frequência das tensões/correntes da fonte que alimenta o motor. Assim, a máquina de indução alimentada diretamente de uma rede de frequência fixa possui velocidade praticamente constante. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade A Fig. 01 1 apresenta uma vista esquemática em corte de uma máquina de indução de 4 pólos, indicando a distribuição teórica de fluxo magnético ao longo do entreferro. A parte móvel das máquinas de indução, o rotor, apresenta duas formas construtivas distintas: o rotor enrolado, e o rotor em gaiola. ωst2 ωst1 ωst3 ωst4 Fig. 1 – Caminhos de fluxo teórico em um motor de indução de 4 pólos Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 2 Nos rotores enrolados a superfície do rotor é ranhurada e enrolamentos também distribuídos são inseridos nas ranhuras. Quando circula corrente em um enrolamento do rotor, a força magnetomotriz resultante é senoidalmente distribuída no espaço. Nas máquinas trifásicas, as mais comuns, existem três enrolamentos no rotor, isolados elétricamente do núcleo. Esses enrolamentos são normalmente conectados em estrela e se fazem acessíveis por meio de anéis deslizantes. Nos rotores em gaiola, que representam a esmagadora maioria de máquinas de indução, o rotor também é ranhurado, onde são inseridos condutores na forma de barras, que não possuem isolamento elétrico em relação ao material do núcleo magnético e são curto-circuitados nas duas laterais, formando assim uma gaiola condutora sem terminais de acesso externo à máquina, daí o nome rotor gaiola. Os rotores do tipo gaiola são muito robustos devido a sua construção e suportam elevados esforços elétricos e mecânicos. 2. O Princípio de Operação da Máquina de Indução. Seja a figura a seguir que mostra o estator e o rotor de uma máquina de indução genérica de forma extendida. Os condutores dos enrolamentos do estator não estão representados, mas a força magnetomotriz resultante do estator é representada por Fs. A força magnetomotriz resultante do estator Fs gira com a velocidade ws na direção indicada. A ação da fmm Fs provoca o aparecimento de fluxo magnético cujo caminho se completa envolvendo o rotor e atravessando o entreferro. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 3 Fs ωs Bs Er s tator estator rotor Fig. 2 - Distribuição espacial de força magnetomotriz de estator, densidade de fluxo e tensão induzida no rotor. Observe que a onda de distribuição de densidade de fluxo gira em sincronismo e está em fase com a onda de fmm, isto é, o máximo da fmm provoca máxima densidade de fluxo. A onda de densidade de fluxo atravessando o rotor, e girando em relação a ele, corta os condutores do rotor, gerando aí uma tensão que é proporcional à velocidade relativa entre a fmm e o rotor. Isto vai causar tensões induzidas nas barras do rotor. Observe que a tensão induzida é proporcional à velocidade relativa entre fmm de estator e o rotor. Como os vetores velocidade dos condutores do rotor, densidade de fluxo magnético e o comprimento da barra do rotor estão em quadratura no espaço, a simplesmente o produto das amplitudes tensão induzida em cada barra é dessas três grandezas, isto é, vbarra= v barra = vel.B.l . Observe que para um observador fixo no (ou no referencial do) rotor a tensão induzida nas barras sofrerá uma variação senoidal ao longo do tempo. Como a velocidade relativa entre a fmm do estator e o comprimento das diversas barras ao longo da superfície do rotor são constantes, a tensão induzida em cada barra em um dado instante de tempo é diretamente proporcional ao valor de indução magnética a que a barra está sujeita. Ocorre portanto uma distribuição senoidal de tensão induzida ao longo da superfície do rotor. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade Essa distribuição 4 espacial senoidal de tensão induzida está em fase espacial e gira em sincronismo com a distribuição espacial de fmm do estator, bem como com a distribuição espacial de densidade de fluxo, conforme representado na Fig. 3. Fr Fs ωs Fig. 3 – Relação especial entre as fmms de estator e rotor. Com o circuito do rotor fechado, as tensões induzidas vão provocar a circulação de correntes. Dado que a tensão em cada barra do rotor é senoidal ao longo do tempo, também será a corrente induzida. Assim verifica-se que uma distribuição espacial de fluxo, de amplitude constante, girando com velocidade constante ao longo entreferro e cortando os condutores do rotor induz nestes o aparecimento de tensões cujas amplitudes variam senoidalmente no tempo. Levando em conta que o circuito do rotor é indutivo, em cada barra a corrente vai estar atrasada da tensão correspondente de um determinado ângulo. Ainda, da mesma forma que no estator onde se tem uma distribuição senoidal de corrente formando uma distribuição senoidal de fmm, também no rotor a distribuição senoidal de corrente induzida vai provocar o aparecimento da força magnetomotriz do rotor. Esta é senoidalmente distribuída no espaço, está atrasada da fmm do estator de um ângulo correspondente a 90o elétricos mais um ângulo dependente da reatância de dispersão do rotor conforme mostrado na Fig. 3. A interação da fmm do estator Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 5 com a fmm induzida no rotor resulta em conjugado eletromagnético que tende a arrastar o rotor no sentido de rotação da força magnetomotriz do estator. A esta altura é importante observar que a) A força magnetomotriz induzida no rotor possui o mesmo número de pólos e se desloca à mesma velocidade que a fmm do rotor, isto é, a velocidade síncrona; b) Todas as outras grandezas são senoidalmente distribuídas e se deslocam à velocidade síncrona devido a ação da fmm do estator. Isto leva à conclusão de que a fmm do estator governa o funcionamento da máquina de indução. A Fig. 4 mostra um diagrama de como as forças magnetomotrizes de estator e rotor se comportam no espaço. Matemáticamente o conjugado produzido por dois enrolamentos senoidalmente distribuídos interagindo na mesma região do espaço é expresso por: C e = KFs Fr sin ξ Essa figura indica a condição onde o Fs escorregamento é muito elevado. A frequência das correntes e tensões ωs induzidas no rotor é quase igual à tensão da rede e portanto a reatância de dispersão do rotor é elevada fazendo com que a defasagem espacial entre as duas componentes de fmm seja grande. Mesmo que as correntes sejam elevadas o conjugado será pequeno. Fr Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 6 Essa figura indica uma condição de escorregamento intermediário, mas não muito baixo. A defasagem entre as Fs duas componentes de fmm já se torna menor porque a reatância do rotor ωs diminuiu em função da diminuição da frequência das tensões e correntes do rotor. Fr Essa figura indica a condição de Fs funcionamento nominal do motor de indução. A frequência das correntes e tensões induzidas no rotor agora é ωs bem baixa, levando a uma reatância de dispersão menos significante. Nesse caso o fator de potência do rotor é quase unitário. O ângulo espacial de defasagem é pouco maior que 90o e conjugado nominal é produzido com Fr Fig. correntes menores. - Conforme mencionado no texto, as tensões induzidas nos condutores do rotor e consequentemente as correntes rotóricas são função da velocidade relativa entre o campo magnético girante (que gira à velocidade síncrona) e a velocidade mecânica do rotor. Essa velocidade relativa, normalizada pela velocidade síncrona recebe o nome de escorregamento, e é uma das grandezas mais importantes na compreensão da operação da máquina de indução. O escorregamento é dado por Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 7 s= ωs − ω r ωs Quando se trata de acionamento de motores de indução muitas vezes é utilizado o termo velocidade de escorregamento. A velocidade de escorregamento ( ω sr ) é a diferença absoluta entre a velocidade síncrona e a velocidade do rotor, isto é ω sr = ω s − ω r 3. O circuito equivalente do motor de indução trifásico O circuito equivalente de um motor de indução trifásico simétrico, balanceado, que possui parâmetros de fases idênticos é apresentado na figura abaixo. No circuito equivalente Vs corresponde à tensão aplicada à fase do motor, E1 é a força contraeletromotriz e Rr/s corresponde a uma resistência fictícia que representa toda a potência manipulada pelo rotor da máquina. Rs e Rr são respectivamente as resistências dos enrolamentos de estator e rotor por fase, Xls e Xlr correspondem às reatâncias de dispersão do estator e do rotor, Xm corresponde à reatância de magnetização da máquina e Rc representa as perdas no núcleo da máquina (Histerese e Foucault). Uma forma alternativa do circuito equivalente é apresentada na Fig. 6, onde a resistência fictícia do rotor Rr/s é explicitada em duas componentes. Ir I as Rs I0 j X ls Im V as E1 j Xm j X lr Ic Rc Rr s Fig. 5 – Circuito equivalente de um motor de indução polifásico, simétrico. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 8 Ir I as Rs I0 j X ls Im V as E1 j X lr Rr Ic j Xm (1-s) R r s Rc Fig. 6 – Circuito equivalente do motor de indução explicitando a resistência rotórica e a resistência fictícia cuja potência corresponde à potência convertida em mecânica. Essa apresentação é usual para separar as perdas joule do rotor da potência convertida em potência mecânica pela máquina. A partir do circuito equivalente o diagrama fasorial das grandezas da máquina é obtido. O diagrama fasorial para um dado ponto de operação é mostrado na Fig. 7. Assim, dado o circuito equivalente com os seus parâmetros, se a máquina estiver conectada em delta, a tensão de fase é igual à tensão de linha aplicada e este é o valor de tensão utilizado nos cálculos. As correntes determinadas correspondem às correntes de fase, portanto para se determinar as correntes de linha as correntes de fase determinadas devem ser multiplicadas pelo fator 3 . No caso de uma máquina conectada em estrela, deve-se considerar o valor da tensão de fase, portanto dividindo o valor da tensão de linha pelo fator 3 . As correntes determinadas já Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 9 V as j X lsI as I asR s Ε1 Ias φ Ic Ir I0 λm Im Fig. 7 – Diagrama fasorial do motor de indução. correspondem às correntes de linha dado que neste tipo de ligação corrente de linha é igual à corrente de fase. O circuito equivalente se presta para análise de regime permanente somente. Permite determinar as correntes de estator, rotor e magnetização, rendimento, fator de potência, conjugado eletromagnético desenvolvido para um determinado escorregamento e outras grandezas relativas a operação da máquina. As seguintes relações são importantes na análise de regime permanente da máquina de indução: Rr 2 Ir s Potência que atravessa o entreferro: Pa = 3 Potência perdida na resistência do rotor: Pjr = 3R r I 2r = sPa R r (1 − s) 2 Ir s Potência interna (Pa - Pjr) Pi = 3 Conjugado interno Ci = 3 Conjugado no eixo C i − C av Rr 2 Ir s ωs (av - atrito e ventilação) Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 10 O fator de potência é determinado por meio da impedância equivalente. Para cada escorregamento a máquina possui um valor de impedância equivalente diferente. A impedância do circuito do rotor magnetização Z m = Zr = Rr + jX lr , a impedância do ramo de s jX m R c e a impedância de dispersão do estator Z s = R s + jX ls Rc + jX m formam a impedância equivalente Z eq = Zs + Zr Zm = Z eq ∠ϕ . Zr + Zm O fator de potência é dado pelo cosseno do ângulo ϕ . 4. Aspectos relevantes na operação de motores de indução. Conforme se observa pelo circuito equivalente, a corrente de estator corresponde à soma fasorial entre a corrente do rotor e a corrente de excitação (I0) da máquina. A figura a seguir mostra as amplitudes das correntes de estator, rotor e magnetização calculadas em função da velocidade do rotor para um motor de 4 pólos, 60 Hz. M otor de induç ão - circ uito equivalente 120 100 Is Correntes , A 80 Ir 60 40 20 Im 0 0 200 400 600 800 1000 1200 veloc idade do rotor - rpm 1400 1600 1800 Fig. 7 – Amplitude das correntes de estator, rotor e magnetização vs. velocidade Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 11 Tipicamente um motor de indução de 4 pólos opera no ponto nominal com escorregamento em torno de 2-5%. Um escorregamento de 10% corresponde para um motor de 4 pólos, 60 Hertz, a uma velocidade rotórica de 1620 rpm, enquanto 2% corresponde a 1764 rpm. Um “zoom”da figura acima é mostrado abaixo para esse intervalo de escorregamentos. Observa-se que as correntes são bastante sensíveis ao escorregamento. Dado que as perdas joule rotóricas são diretamente proporcionais ao escorregamento, motores de indução sempre devem operar com o menor escorregamento possível. Outro aspecto relevante da análise pelo circuito equivalente é que na região de operação normal a corrente de magnetização permanece aproximadamente constante. Entretanto, ao longo de todo o intervalo de velocidades esse valor varia bastante devido ao fato de que para tensão nominal aplicada e elevados escorregamentos a corrente rotórica tem amplitude elevada e consequentemente a corrente de estator provoca uma considerável queda de tensão na resistência do enrolamento do estator, dessa forma reduzindo a capacidade de produção de fluxo da máquina, o que se manifesta por uma menor corrente de magnetização e menor força contraeletromotriz. Esse aspecto pode ser observado na figura 9. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 12 M otor de indução - circ uito equivalente 50 45 40 Is Correntes, A 35 30 Ir 25 20 15 Im 10 5 0 1600 1620 1640 1660 1680 1700 1720 1740 velocidade do rotor - rpm 1760 1780 1800 Fig. 8 – Zoom da figura 7 mostrando a região de escorregamento de 0-10% M otor de induç ão - circ uito equivalente 250 Tens ões , V 200 E1 150 100 Rs *Is 50 0 0 200 400 600 800 1000 1200 veloc idade do rotor - rpm 1400 1600 1800 Fig. 9 – Força contra eletromotriz e queda na resistência do estator. 5. A característica de conjugado por velocidade. A característica de saída mais importante do motor de indução é a sua curva de conjugado por velocidade. A Fig. 9 mostra a curva típica de conjugado em função da velocidade para um motor de indução. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 13 Curva de c onjugado por veloc idade 3 2.5 Conjugado - p.u. 2 1.5 1 operaç ão ins tável 0.5 operaç ão es tável 0 200 400 600 800 1000 veloc idade - rpm 1200 1400 1600 1800 Fig. 10 – Curva de conjugado por velocidade do motor de indução. Quando acionando uma carga mecânica, em regime permanente, a uma determinada velocidade, o conjugado no eixo do motor é exatamente igual ao conjugado que a carga acionada exige. Se o conjugado motor for maior que o da carga ocorre aceleração até que uma velocidade superior seja atingida e o equilíbrio de conjugados ocorra. Se o conjugado da carga se tornar maior que o do motor ocorre uma redução na velocidade, com o respectivo aumento do conjugado do motor para que o conjugado da carga seja contrabalançado. A Fig. 10 mostra a região de conjugado do motor onde é possível este tipo de operação. Observa-se que operação estável ocorre para velocidades compreendidas entre a velocidade síncrona e a velocidade correspondente ao conjugado máximo que o motor pode fornecer. Para velocidades abaixo dessa a operação se torna instável e se o ponto de operação ocorrer nessa região o motor é levado a velocidade zero ou situação de bloqueio do rotor. A curva de conjugado se extendendo ao segundo e quarto quadrantes é apresentada na figura abaixo. Nos segundo e quarto quadrantes o motor opera em regeneração. Quando a máquina opera como gerador a porção da curva correspondente se situa no quarto quadrante. Nessa condição o fluxo de corrente Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 14 fica invertido, e portanto a queda de tensão na impedância do estator fica invertida. Isto indica que a força eletromotriz (E1) durante a geração é maior que durante a Circuito equivalente - Conjugado por velocidade 3 C 2 Conjugado - pu 1 0 n - rpm -1 -2 -3 -4 -5 -2000 -1000 0 1000 2000 Velocidade - rpm 3000 4000 Fig. 11 – Curva de conjugado por velocidade se extendendo às regiões de frenagem e regeneração operação motora para mesmos escorregamentos. Portanto o fluxo de entreferro também fica maior e isto é o que justifica o maior pico de conjugado quando operando como gerador conforme observado na figura. 5.1 Fatores que influenciam a curva de conjugado por velocidade. Diversos elementos influenciam a curva de conjugado por velocidade. Entre eles os mais importantes são a resistência rotórica e a tensão aplicada. A Fig. 10 mostra as curvas de conjugado por velocidade para resistência rotórica igual a 1 p.u. e 3 p.u. respectivamente Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 15 Curvas de c onjugado por veloc idade 3 Rr Rr1 2.5 Conjugado - p.u. 2 1.5 1 Rr1 = 3.Rr 0.5 0 0 200 400 600 800 1000 veloc idade - rpm 1200 1400 1600 1800 Fig. 12 – Curvas de conjugado por velocidade para diferentes valores de resistência rotórica O efeito é de levar o pico de conjugado para valores de velocidade rotórica mais baixos, ou seja para escorregamentos maiores. O valor do pico de conjugado não se altera. Essa característica foi muito explorada no passado utilizando motores de indução de rotor bobinado com resistência externa sendo conectada em série com os enrolamentos do rotor para propiciar conjugados de partida elevados. Elevar a resistência rotórica apresenta também a vantagem de diminuir o valor da corrente de partida. Enquanto a resistência rotórica elevada é benéfica para a partida, durante a operação normal em velocidade de regime o seu valor deve ser baixo. Isto porque as perdas joule no rotor são diretamente proporcionais ao escorregamento. A outra grandeza que influencía acentuadamente a curva de conjugado por velocidade é a tensão aplicada. O conjugado é proporcional ao quadrado da corrente rotórica. Como para escorregamentos determinados a corrente de rotor é proporcional à tensão aplicada segue que o conjugado é proporcional ao quadrado da tensão. A figura abaixo mostra as curvas de conjugado por velocidade para tensões de 1 p.u, 0,7 pu e 0,5 pu. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 16 Curvas de conjugado por velocidade 3 2.5 Vs = 1 pu Conjugado - pu 2 1.5 Vs=0.707 pu 1 Vs=0.5 pu 0.5 0 0 200 400 600 800 1000 1200 velocidade - rpm 1400 1600 1800 Fig. 13 - Curvas de T vs. n para diferentes tensões de estator. A redução da tensão também é conveniente para reduzir os elevados picos de corrente de partida dos motores. Entretanto, enquanto a corrente cai proporcionalmente à redução da tensão terminal, o conjugado cai com o quadrado. A figura a seguir mostra como fica a redução de correntes e de conjugado quando a tensão de estator é reduzida. Este é o motivo pelo qual sempre se usa a partida do motor com tensão reduzida. Ocorre a partida com tensão (e conjugado) reduzid0, e na sequência, quando motor atinge determinada velocidade as tensões nos enrolamentos são comutadas para o valor nominal. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 17 Curvas de conjugado e corrente por velocidade 5 Ia1 4.5 Conjugado, corrente - pu 4 3.5 Ia2 3 2.5 Ia3 2 1.5 1 0.5 0 0 200 400 600 800 1000 1200 velocidade - rpm 1400 1600 1800 Fig. 14 - Curvas de conjugado, corrente vs. velocidade para diferentes valores de tensão de estator. Ainda, a partir do circuito equivalente é possível também determinar outras grandezas de interesse da máquina tais como fator de potência e rendimento. A curva de rendimento e do fator de potência do motor em estudo é apresentada na figura abaixo. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 18 Motor de indução - Rendimento e fator de potência 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 fator de potência 0.4 rendimento 0.3 0.2 0.1 0 0 200 400 600 800 1000 1200 velocidade - rpm 1400 1600 1800 Fig. 15 – Curva de rendimento e fator de potência Um zoom da região de operação estável mostrando o rendimento e o fator de potência juntamente com o conjugado é apresentado na figura a seguir Motor de indução - Rendimento e fator de potência 3 2.5 conjugado 2 1.5 1 fator de potência 0.5 rendimento 1400 1450 1500 1550 1600 1650 velocidade - rpm 1700 1750 1800 Fig. 16 - Fator de potência e rendimento para região de operação estável do motor de indução. 6. Acionamento do motor de indução - A partida. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 19 Quando o motor aciona uma carga mecânica, na velocidade de equilíbrio o conjugado que o motor produz é equilibrado pelo conjugado resistente da carga. A equação diferencial que rege o movimento do conjunto motor-carga é dada por Te − Tcg = J dω m + Bω m dt onde Te ÆConjugado produzido pelo motor - Nm, Tcg ÆConjugado resistente ou de carga - Nm, J ÆMomento de inércia das massas girantes – Kg.m2 B ÆCoeficiente de atrito viscoso – Nms, ωm ÆVelocidade do eixo em rad/s Para facilidade de análise, desprezamos a parcela do atrito viscoso na equação acima, então Te − Tcg = J dω m dt A diferença entre os conjugados motor e de carga é chamada de conjugado de aceleração. Quando o conjugado motor é maior que o de carga, ocorre variação de velocidade no tempo (aceleração). Se o conjugado motor é menor que o conjugado da carga o resultado é negativo indicando que a taxa de variação de velocidade no tempo é negativa, ou seja, ocorre uma desaceleração. Quando os dois conjugados são iguais o lado esquerdo da equação se torna igual a zero, como do lado direito o momento de inércia não pode ser zero, então o termo em derivada é igual a zero. Quando a derivada é igual a zero significa que a grandeza envolvida não varia no tempo, ou seja, a velocidade permanece constante. A figura a seguir mostra as curvas de conugado por velocidade de um acionamento típico. Nota-se que o conjugado motor é sempre maior que o conjugado da carga, e portanto o sistema vai acelerar a partir de zero. Quanto maior a diferença entre o conjugado motor e o conjugado de carga mais rápido a velocidade de equilíbrio é atingida. Na curva a Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 20 velocidade de equilíbrio corresponde ao ponto de intersecção entre as duas curvas de conjugado. Conjugado motor e conjugado de carga 180 160 140 conjugado motor Conjugado - Nm 120 100 80 60 40 conjugado da carga 20 0 0 200 400 600 800 1000 1200 Velocidade - rpm 1400 1600 1800 Fig. 17 - Conjugado motor e conjugado de carga em um acionamento. As curvas de conjugado de carga podem tomar diferentes formas. A curva apresentada na figura 17 acima, corresponde tipicamente a uma bomba ou ventilador onde o conjugado resistente da carga varia com o quadrado da velocidade. Quando a diferença entre o conjugado motor e o conjugado de carga fica muito grande na região de aceleração, métodos para redução da corrente de partida podem ser utilizados. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 21 Partida Estrela-Triângulo Fig. 18 – Partida com chave estrela triângulo – motor em vazio Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 22 Partida estrela-triângulo com carga Fig. 19 – Partida com chave estrela triângulo – motor com carga Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 23 Partida com chave compensadora – motor em vazio Fig. 20 – Partida com chave compensadora – motor em vazio Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 24 Partida com chave compensador – motor com carga Fig. 21 – Partida com chave compensadora – motor com carga Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 25 Partida suave ou soft switching – Motor sem carga Fig. 22 – Partida suave. Motor sem carga Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 26 Fig. 23 - Detalhes das formas de onda da corrente e da tensão. Partida suave. Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 27 Partida suave – Motor com carga no eixo Fig. 24 – Partida suave. Motor com carga no eixo Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 28 Fig. 25 - Partida suave. Detalhe da corrente de fase Curso de Pós Graduação em Engenharia Elétrica / UFU – Outubro 2003 Acionamento de Máquinas Elétricas - Prof. Darizon A. Andrade 29